Инсинератор Сп 10 Сп 50
СП 50-102-2003 Бесплатная библиотека стандартов и нормативов Все документы, размещенные на этом сайте, не являются их официальным изданием и предназначены исключительно для ознакомительных целей. Электронные копии этих документов могут распространяться без всяких ограничений. Вы можете размещать информацию с этого сайта на любом другом сайте. Это некоммерческий сайт и здесь не продаются документы.
Вы можете скачать их абсолютно бесплатно! Содержимое сайта не нарушает чьих-либо авторских прав!
36 неделя беременности (фото что происходит с 36 неделя беременности (фото что происходит с плодом, почему болит и тянет живот). 37 неделя беременности: фото живота, УЗИ и вес Что происходит триместр на 37 неделе беременности: предвестники родов, болит и тянет живот на 37. Степпер torneo ever proof инструкция.
Стоимость 10 копеек 2001 года сп может доходить до 3000 рублей (данные за 2015 год). Менеджером отдела реализации и сбыта, либо напрямую по указанным телефонам. Отгрузка печи для утилизации происходит в кротчайшие временные сроки. Мы осуществляем индивидуальный подбор способов доставки и видов оплаты. На сайте представлены модели: УДП-20, СП-10 и СП-50.
Человек имеет право на информацию! СВОД ПРАВИЛ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ И СТРОИТЕЛЬСТВУ ПРОЕКТИРОВАНИЕ И УСТРОЙСТВО СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ СП 50-102-2003 ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ПО СТРОИТЕЛЬСТВУ И ЖИЛИЩНО-КОММУНАЛЬНОМУ КОМПЛЕКСУ (ГОССТРОЙ РОССИИ) МОСКВА 2004 ПРЕДИСЛОВИЕ 1 РАЗРАБОТАН Государственным федеральным унитарным предприятием «Научно-исследовательский, проектно-изыскательский и конструкторско-технологический институт оснований и подземных сооружений им. Герсеванова» (НИИОСП) Госстроя России ВНЕСЕН Управлением технического нормирования, стандартизации и сертификации в строительстве и ЖКХ Госстроя России 2 ОДОБРЕН для применения постановлением Госстроя России № 96 от 21 июня 2003 г. 3 ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ Содержание. Свод правил по проектированию и устройству свайных фундаментов разработан в развитие обязательных положений и требований. Свод правил устанавливает требования к проектированию и устройству различных типов свай в различных инженерно-геологических условиях и для различных видов строительства.
Разработан ГУП НИИОСП им. Герсеванова (д-р техн. Ильичев - руководитель темы; доктора техн. Ставницер; кандидаты техн. Багдасаров, А.
Джантимиров, В. Мариупольский, В. Трофименков, В. Федоровский, П.
1 ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ Настоящий Свод правил (СП) распространяется на свайные фундаменты вновь строящихся и реконструируемых зданий и сооружений. СП не распространяется на проектирование и устройство свайных фундаментов зданий и сооружений, возводимых на вечномерзлых грунтах, свайных фундаментов машин с динамическими нагрузками, а также опор морских нефтепромысловых и других сооружений, возводимых на континентальном шельфе при глубине погружения опор более 35 м. Свайные фундаменты зданий и сооружений, возводимых в районах с наличием или возможностью развития опасных геологических процессов (карстов, оползней и т.п.), следует проектировать с учетом дополнительных требований соответствующих нормативных документов, утвержденных или согласованных Госстроем России. Коэффициент k i Пески и супеси 0,5 Суглинки 0,6 Глины: при I p = 18 0,7 при I p = 25 0,9 Примечание - Для глин с числом пластичности 18.
Коэффициент условий работы сваи γ cf в песках в супесях в суглинках в глинах 1. Набивные по, а при забивке инвентарной трубы с наконечником 0,8 0,8 0,8 0,7 2. Набивные виброштампованные 0,9 0,9 0,9 0,9 3. Буровые, в том числе с уширением, бетонируемые: а) при отсутствии воды в скважине (сухим способом), а также при использовании обсадных инвентарных труб 0,7 0,7 0,7 0,6 б) под водой или под глинистым раствором 0,6 0,6 0,6 0,6 в) жесткими бетонными смесями, укладываемыми с помощью глубинной вибрации (сухим способом) 0,8 0,8 0,8 0,7 4. Буронабивные, полые круглые, устраиваемые при отсутствии воды в скважине с помощью вибросердечника 0,8 0,8 0,8 0,7 5. Сваи-оболочки, погружаемые вибрированием с выемкой грунта 1,0 0,9 0,7 0,6 6. Сваи-столбы 0,7 0,7 0,7 0,6 7.
Буроинъекционные, изготовляемые под зашитой обсадных труб или бентонитового раствора с опрессовкой давлением 200 - 400 кПа (2 - 4 атм) 0,9 0,8 0,8 0,8 8. Расчетные значения угла внутреннего трения грунта φ I, град. Коэффициенты Расчетное значение угла внутреннего трения грунта в рабочей зоне φ I, град. Коэффициент M 1.
Крупнообломочные с песчаным заполнителем 1,3 2. Пески средней крупности и крупные средней плотности и супеси твердые 1,2 3.
Пески мелкие средней плотности 1,1 4. Пески пылеватые средней плотности 1,0 5. Супеси пластичные, суглинки и глины твердые 0,9 6.
Суглинки и глины полутвердые 0,8 7. Суглинки и глины тугопластичные 0,7 Примечания 1 При плотных песках значения коэффициента М в поз.
2 - 4 следует повышать на 60%. 2 Значения коэффициента M рекомендуется уточнять по результатам статических испытаний свай, заглубленных вибропогружателями. Таблица 7.12. Расчетная энергия удара молота E d, кДж 1. Подвесной или одиночного действия GH 2.
Трубчатый дизель-молот 0,9 GH 3. Штанговый дизель-молот 0,4 GH 4. Дизельный при контрольной добивке одиночными ударами без подачи топлива G ( H - h) Примечания 1 G - вес, кН, и H - высота падения (м) ударной части молота; 2 В поз. 4 h - высота первого отскока ударной части дизель-молота от воздушной подушки, определяемая по мерной рейке, м.
Для предварительных расчетов допускается принимать: для штанговых молотов h = 0,6 м, для трубчатых молотов h = 0,4 м. Таблица 7.13. Эквивалентная расчетная энергия удара вибропогружателя, кДж 100 45,0 200 90,0 300 130,0 400 175,0 500 220,0 600 265,0 700 310,0 800 350,0 Несущую способность F d, кН, забивной висячей сваи, работающей на сжимающую нагрузку, по результатам испытаний грунтов эталонной сваей, сваей-зондом или статическим зондированием следует определять по формуле ( ), в которой следует принять γ c = 1. При этом нормативное значение F un определяют на основе частных значений предельного сопротивления сваи F u, кН, в месте испытания грунтов эталонной сваей, сваей-зондом или зондированием, определенных в соответствии с требованиями,. Коэффициент надежности по грунту γ g определяют на основе статистической обработки частных значений предельного сопротивления сваи F u в соответствии. Q c, кПа Расчетное сопротивление грунта под нижним концом буровой сваи R, кПа Среднее значение расчетного сопротивления на боковой поверхности сваи, f i, кПа Пески Глинистые грунты Пески Глинистые грунты 1000 - 200 - 15 2500 - 580 - 25 5000 900 900 1100 1200 0 1300 1400 0 1400 - 60 -70 -70 - Примечания 1 Значения R и f i для промежуточных значений q c определяют интерполяцией. 2 Приведенные в таблице значения R и f i относятся к буровым сваям диаметром 600 - 1200 мм, погруженным в грунт не менее чем на 5 м.
Сп 50 13330 2012
При возможности возникновения на боковой поверхности сваи отрицательного трения значения f i для оседающих слоев принимают со знаком «минус». 3 При принятых в таблице значениях R и f i осадка сваи при расчетной нагрузке F d не превышает 0,03 d. 7.3.15 Учитывая большие нагрузки, передаваемые на буровые сваи, рекомендуется параллельно с расчетом несущей способности сваи по результатам статического зондирования провести расчет в соответствии с подразделом. При расхождениях в полученных значениях несущей способности свай более 25% следует провести статические испытания не менее двух свай.
D Значения I s при λ, равном 100 1000 10000 10 0,19 0,16 0,15 25 0,18 0,10 0,08 50 0,17 0,06 0,05 7.4.6 При определении модуля деформации грунта E SL следует учитывать, что наиболее достоверное его значение может быть получено по результатам полевых испытаний свай (при наличии на объекте более 100 свай). При использовании результатов статического зондирования рекомендуется принимать следующие минимальные значения E SL в зависимости от сопротивления зондированию q с: - в песках E SL = 6 q c; - в глинистых грунтах E SL = 10 q c.
7.4.7 Осадку группы свай s G, м, при расстоянии между сваями до 7 d с учетом взаимного влияния свай в кусте определяют на основе численного решения, учитывающего увеличение осадки сваи в кусте против осадки одиночной сваи при той же нагрузке, гибкость l / d и жесткость λ свай, по формуле s G = s 1 R s, (7.37) где s 1 - осадка одиночной сваи при принятой на нее нагрузке, определяемая по формуле ; R s - коэффициент увеличения осадки. При использовании осадки одиночной сваи для проектирования свайных кустов и полей следует учитывать, что осадка группы свай в результате их взаимодействия в свайном фундаменте увеличивается, что учитывают коэффициентом увеличения осадки R s (таблица ). Общее число свай n определяют с учетом удовлетворения двух условий: осадка группы свай s G должна быть в пределах допустимой, а нагрузка на одиночную сваю P 1 должна соответствовать нагрузке, определяемой по формуле при осадке, равной s 1 = s G / R s.
Таблица составлена для свай, объединенных жестким ростверком, расположенным над поверхностью грунта или на слое относительно слабых поверхностных грунтов, когда ростверк практически не влияет на осадку группы свай. При низком ростверке со сваями под отдельные колонны (кусты свай), не связанные общей плитой, значения R s в таблице могут быть уменьшены за счет работы ростверка, расположенного на грунте, в зависимости от отношения расстояния a между осями свай к их диаметру d: при a / d = 3 - на 10%; при a / d = 5 - 10 - на 15%. Проверку расчетного сопротивления грунта основания подошвы свайного ростверка производят в соответствии со.
Расчет осадки комбинированных свайно-плитных фундаментов Для уменьшения общей и неравномерной осадки сооружений с большой нагрузкой на фундамент следует при проектировании рассмотреть вариант устройства комбинированного свайно-плитного (КСП) фундамента. В практике наибольшее применение нашли буронабивные сваи диаметром 0,8 - 1,2 м, возможно также применение забивных свай квадратного сечения.
Длину свай следует принимать от 0,5 B до B ( B - ширина фундамента), расстояние между осями свай a = (5 - 7) d и более. Таблица 7.19. L / B 1 2 3 5 10 m 0 0,88 0,86 0,83 0,77 0,67 в) общую жесткость КСП фундамента K f вычисляют по формуле K f = K p + K c. (7.40) 7.4.12 Осадку КСП фундамента вычисляют по формуле s f = Σ P/ K f. / r 0,5 1,0 2,0 5,0 i 0 0,36 0,26 0,23 0,23 Расчет горизонтальных перемещений свай 7.4.16 Расчет свай по деформациям на совместное действие вертикальной и горизонтальной сил и момента следует выполнять в соответствии с приложением. Для сооружений II и III уровней ответственности расчет горизонтальных перемещений куста свай при жестко заделанных в ростверк сваях допускается выполнять по приведенному ниже методу ( - ). Расчет производят раздельно для связных и несвязных грунтов по несущей способности и по деформациям.
7.4.17 Расчетом должно быть обеспечено выполнение условий ( ) и ( ): ≤ H к; (7.50) г ≤ S пр, (7.51) где F h - расчетная горизонтальная нагрузка на куст свай, кН; H к - расчетное сопротивление куста свай, определяемое по формуле ( ), кН; Δ г - расчетное горизонтальное перемещение сваи в уровне подошвы ростверка, м; S пр - предельно допустимое значение горизонтального перемещения сваи, устанавливаемое в техническом задании, м. Коэффициент β n при m n, равном 2 4 10 20 40 100 200 400 С заделанной головой 3,3 4,2 6,5 9,1 13,5 23,6 36,5 56,9 Со свободной головой 1,6 2,5 4,8 7,4 11,8 21,9 34,8 55,2 2) Перемещение головы заделанной сваи - по формуле ( ). 3) Расчетное сопротивление куста свай H к, кН, - по формуле ( ) с использованием таблицы. 1, кПа 20 25 30 35 40 k c 1,2 1,4 1,9 2,2 2,5 При наличии данных статического зондирования возможно также определение недренированного сопротивления сдвигу c u в зависимости от сопротивления конусу q c по формуле = q c /20. (7.62) При этом значение q c, кПа, принимают средним для рассматриваемого расчетного участка сваи: при расчете на горизонтальную нагрузку - от поверхности до глубины 10 d, при определении сопротивления под нижним концом сваи - на участке 1 d выше и 4 d ниже подошвы сваи. В практических расчетах рекомендуется принимать меньшее значение c u из определенных по формулам ( ) и ( ).
7.5.1 Применение свайных фундаментов при реконструкции зданий и сооружений наиболее целесообразно при значительном увеличении нагрузки на основание и при наличии в основании слабых грунтов. Для свайных фундаментов могут быть использованы следующие виды свай: забивные, вдавливаемые, буронабивные, буроинъекционные и бурозавинчиваемые. При проведении реконструкции в условиях существующей застройки рекомендуется применение вдавливаемых, буронабивных, буро-инъекционных и бурозавинчиваемых свай. 7.5.2 Свайные фундаменты при реконструкции зданий и сооружений следует проектировать в соответствии с требованиями настоящего подраздела и подразделов -. Исходные данные для проектирования, помимо указанных в, должны содержать результаты работ по обследованию оснований, фундаментов и конструкций реконструируемого здания, а в условиях существующей застройки - также для зданий и сооружений, попадающих в зону влияния реконструкции. 7.5.3 Инженерно-геологические изыскания для реконструкции должны проводиться в соответствии с требованиями раздела настоящего СП.
Тепловая Защита Зданий
7.5.4 В проектах реконструкции оснований и фундаментов зданий и сооружений должны приниматься такие решения, при которых максимально используются существующие конструкции фундаментов и несущая способность грунтов. 7.5.5 Фундаменты из забивных свай, проектируемые для реконструкции в условиях существующей застройки, должны проверяться на безопасность по условию динамических воздействий на конструкции близко расположенных зданий и сооружений в соответствии с требованиями, а также на безопасность по условию смещения грунта вокруг погружаемых свай.
Сп 50.13330.2012 Pdf
Безопасное по условию динамических воздействий расстояние r, м, от погружаемых свай до зданий или сооружений, как правило, должно назначаться не менее 25 м. 7.5.6 Если расстояние r от ближайших погружаемых свай меньше 25 м, допустимые безопасные расстояния следует устанавливать исходя из условия, чтобы расчетная скорость вертикальных колебаний фундамента V, см/с, на расстоянии r от погружаемой сваи не превышала предельно допустимого значения для данного здания или сооружения, которое должно устанавливаться в зависимости от конструктивных особенностей здания или сооружения и категории их состояния. Допустимые значения скорости колебаний могут быть определены по таблице. В необходимых случаях допустимые безопасные расстояния должны уточняться на основе инструментальных измерений параметров колебаний грунта и сооружений при пробном погружении свай. Примечание - Уменьшение негативного динамического воздействия от забивки свай на существующие здания и сооружения возможно путем погружения свай в лидерные скважины, применением гидромолотов с большой массой их ударной части при малой высоте ее подъема, вибропогружения и др. Таблица 7.27.